Появление протечки свидетельствует о том, что трубу желательно поменять, т.к. вслед за первой протечкой очень скоро возникнет следующая.

В настоящее время существует два подхода к решению указанного вопроса. Первый – потребительский. По закону такие неисправности обязан устранять сантехник ЖЭУ после того, как вы напишете туда официальное заявление о возникновении неисправности. Но время устранения неисправности в этом случае невозможно спрогнозировать даже теоретически.

Второй подход – устранить неисправность самостоятельно. Рассмотрим его более подробно.

Устранение протечки с использованием цемента и медицинского бинта

При выявлении неисправности первое, что необходимо сделать, это перекрыть подачу воды в квартиру. Затем в небольшой ёмкости разводится обычный цемент и отрезками примерно по 200 мм нарезается необходимое количество бинта (бинт должен позволять обернуть трубу не менее 2 раз).

После этого бинт замачивается в цементном растворе на время, необходимое для полной его пропитки, после чего этим бинтом обматывается место возникновения протечки. Тем самым над ним создаётся своего рода кокон, который поверху вновь обмазывается раствором. Затем бинт должен просохнуть (не менее 24 часов).

АНАЛИЗ ВЛИЯНИЯ УТЕЧКИ В КАПИЛЛЯРНОМ РЕКУПЕРАЦИОННОМ ТЕПЛООБМЕННИКЕ

1 INFRASTRUKTURA I EKOLOGIA TERENÓW WIEJSKICH ИНФРАСТРУКТУРА И ЭКОЛОГИЯ СЕЛЬСКИХ УЧАСТКОВ Анализ влияния утечки Nr 3/2007, POLSKA AKADEMIA NAUK, Oddział w Krakowie, s Komisja INFRASTUROVSY PADAINA ТРУБНЫЙ РЕКУПЕРАЦИОННЫЙ ТЕПЛООБМЕННИК Резюме В статье проанализированы утечки в рекуперативном теплообменнике воздух-воздух, состоящем из 00 капиллярных тепловых трубок. Длиной 5 м и выровнены в десять рядов. Работу прототипа рекуперационного теплообменника опробовали в свинарнике. Анализ фокусируется на том, как утечка в теплообменнике влияет на эффективность использования тепла воздухом, выводимым из свинарника, на изменения в соотношении потоков приточного и вытяжного воздуха, температуру приточного воздуха, полученную тепловую мощность и общий тепловой и массовый баланс теплообменника. Результаты, полученные в ходе измерений, а также массовый и тепловой баланс показывают, что утечка теплообменника приводит к тому, что наружный приточный воздух содержит% отработанного воздуха свинарника.Процент воздуха в свинарнике увеличивается с увеличением массового расхода приточного и вытяжного воздуха. Эта утечка привела, в частности, к значительному изменению массового расхода приточного и отработанного воздуха, более высокому содержанию влаги, температуре и тепловому потоку воздуха, проходящего в свинарнике. Изменение скорости воздушного потока привело к изменению вентиляции, так что вентиляция с избыточным давлением имела место вместо сбалансированной вентиляции. Это изменение привело к увеличению тепловых потерь из-за проникновения воздуха через утечки в периферийных конструкциях здания.Повышенная влажность приточного воздуха потребовала увеличения интенсивности вентиляции для обеспечения требуемых параметров воздуха в свинарнике с точки зрения благополучия животных и защиты периферийных строительных конструкций от ухудшения влажности. Увеличение теплового потока воздуха, подаваемого в свинарник, из-за высокой энтальпии смешанного воздуха свинарника, привело к более высокой эффективности вторичного использования тепла. Однако реальный КПД был значительно ниже. Разница в% между измеренным и фактическим тепловым КПД теплообменника s в соответствии с соотношением (6) и разница в% между измеренным и фактическим КПД теплообменника (3) увеличивается по мере увеличения соотношения массовых расходов приточного и вытяжного воздуха.Ключевые слова: обменник; оздоровление; тепловые характеристики; эффективность смешивания; термический КПД; тепловой баланс; баланс массы 2

2 Даниэль Адамовский, Павел Нойбергер, Радомир Адамовский 22 ВВЕДЕНИЕ Отрицательным результатом протечки разделительных стенок или теплообменных поверхностей рекуперационных теплообменников типа воздух-воздух является смешивание отработанного воздуха с приточным. Эта проблема становится существенной в конюшнях. Негерметичные перегородки теплообменника могут привести к увеличению концентрации вредных газов, влажности, а также нежелательных микроорганизмов внутри помещения. Герметичность теплообменников с рекуперацией воздуха в воздух объективно выражается в показателях эффективности смешивания воздуха, введенных Марквардтом (983): E xx e2 em = [-] () xi xe, где в соотношении (): x e2 — влажность содержание наружного воздуха за теплообменником [кг. x e — влажность наружного воздуха перед теплообменником [кг.x i — влажность стабильного воздуха перед теплообменником [кг. да да кг]; кг.]; кг да.]. Проблемы негерметичных пластинчатых теплообменников в местных вентиляционных установках изучались Manz, Huber, Helfefinger [200]. Они проанализировали влияние утечек и смешения воздушных потоков на эффективность использования тепла отработанного воздуха. В испытательных установках к приточному воздуху добавлялось от 5 до 24% отработанного воздуха. Это привело к снижению эффективности использования тепла от отработанного воздуха на 24% при минимальном падении на 3%. Вопросы выявления утечек в центральных вентиляционных установках изучались Roulet et al. [200]. Для поиска утечек использовались газы для визуализации, впрыскиваемые в воздушный поток. В теплообменнике обнаружена утечка 7%. Вся установка показала утечку 20%. Из-за утечек КПД упал в среднем на 45%. Адамовский, Хутла, Блажек [996] изучали влияние утечек и загрязнения поверхностей теплообмена на эффективность гравитационного теплообменника с тепловыми трубками в хлеву, где выращивают цыплят-бройлеров.В течение первых шести дней процесса размножения протечки теплообменника в сочетании с интенсивным загрязнением теплообменных поверхностей привели к снижению термического КПД на 5,8% в день. Кара Адамовски [2000] изучала изменение эффективности смешивания воздуха в стойле для выращивания телят в зависимости от продолжительности работы. В новом теплообменнике была получена эффективность смешивания E m =, измеренная в соответствии с соотношением (). После нескольких месяцев работы теплообменника в режиме без конденсации воздушной влаги из отработанного воздуха эффективность смешивания упала до E m = При работе теплообменника с частичной конденсацией воздушной влаги эффективность упала через 9 месяцев работы только до E м =

3 Анализ влияния утечек Целью нашего исследования было определение утечек в прототипе капиллярного теплообменника с тепловыми трубками и анализ влияния этих утечек на использование тепла от выхлопного воздуха, изменение соотношения притока и выхлопа. воздуха, достигнутой тепловой мощности и общего теплового и массового баланса теплообменника.. МЕТОДЫ ИЗМЕРЕНИЙ Прототип рекуперативного капиллярного теплообменника с теплообменником был испытан в стойле для разведения свиней. Теплообменник собран из алюминиевых тепловых трубок 00, расположенных 0 рядами на плоскости. Эффективная длина трубки 455 мм. Пробирки были заполнены аммиаком. Поперечное и продольное расстояние между трубками в рядах составляло 64 мм. Площадь поперечного сечения приточного и вытяжного потоков воздуха составляла м 2. Привод вентиляторов осуществлялся от двухскоростных электродвигателей.Принципиальная схема измерений теплообменника приведена на рис .. т е2; φ e2; x e2 t i; φ i; x i V τ, e, ma t e; φ e; x e t i2; φ i2; x i2 V τ, i, ma Рис. Принципиальная схема капиллярных измерений теплообменника с тепловыми трубками Осевой вентилятор AGRA 630/2; 2. Вентилятор осевой AGRA 465/2 23

4 Даниил Адамовский, Павел Нойбергер, Радомир Адамовский Обозначения к рис. : T i температура стабильного воздуха перед теплообменником [C]; φ i относительная влажность стабильного воздуха перед теплообменником [-]; x i влажность стабильного воздуха перед теплообменником [кг.кг да. ]; t i2 температура стабильного воздуха за теплообменником [C]; φ i2 относительная влажность стабильного воздуха за теплообменником [-]; x i2 влажность стабильного воздуха за теплообменником [кг. кг да. ]; t e температура наружного воздуха перед теплообменником [C]; φ e относительная влажность наружного воздуха перед теплообменником [-]; x e влажность наружного воздуха перед теплообменником [кг. кг да. ]; t e2 температура наружного воздуха за теплообменником [C]; φ e2 относительная влажность наружного воздуха за теплообменником [-]; x e2 влажность наружного воздуха за теплообменником [кг.кг да. ]; V τ, i, ma объемный расход стабильного воздуха за теплообменником [м 3. с]; V τ, e, ma — объемный расход наружного воздуха за теплообменником [м 3. с]. 2. Теоретический анализ Смешение стабильного отработанного воздуха и наружного воздуха происходит, когда x e2> x e. Объемный расход отработанного стабильного воздуха ΔV τ, i, ma, который добавляется к наружному приточному воздуху, может быть получен из уравнения равновесия массы теплообменника: Δ m [кг.с] (2) τ, i, da xi, 2 + mτ, e, da xe = mτ, e, da xe2 m τ, e, da mτ, e, da Δmτ, i, da = [кг da.s] (3) Δm τ, i, da — массовый расход стабильного воздуха, добавляемого к приточному воздуху, пересчитанный в кг сухого воздуха [кг da. s]; xi + xi2 xi, 2 = среднее содержание влаги [кг. кг да.]; 2 m τ, e, da — фактический массовый расход (без добавленного воздуха) наружного воздуха, пересчитанный в кг сухого воздуха [кг da. s]; m τ, e, da — измеренный массовый расход наружного воздуха, пересчитанный в кг сухого воздуха [кг da. s]. Индекс: i — воздух, удаленный из конюшни; подача наружного воздуха в стойло; да сухой воздух; ма влажный воздух. 24

5 Для массовых расходов сухого воздуха m τ, da применяется следующее уравнение: мм V = ρ τ, ma τ, ma ma τ, da = [(+ x) (+ x) V τ, ma — объемный расход воздуха [м 3. s]; 3 ρ ma — плотность воздуха [кг. м]; x — влажность воздуха [кг. кг да. ] Анализ влияния утечки кг да. s] (4) Подставляя соотношение (4) в уравнения (2) и (3), мы получаем для ΔV τ, i, ma следующее уравнение: ΔV (xe2 xe) (xx) (+ xi, 2) ρ e2 τ, e, ma (+ x) ρ = [m 3. s] (5) τ, i, ma V i, 2 e e2 i, 2 ti + ti2 3 ρ i, 2 — медиана плотности воздуха при температуре ti, 2 = [кг.м]. 2 Фактические объемные потоки воздуха V τ, i, ma и V τ, e, ma рассчитываются по формулам: V = [м 3.s] (6) τ, i, ma Vτ, i, ma + ΔVτ, i, ma V = [m 3. s] (7) τ, e, ma Vτ, e, ma ΔVτ, i, ma Тепловая мощность Q τ, r, полученное при передаче тепла через стенку теплообменника между стабильным воздухом и наружным воздухом, определяется уравнением: h e2 he (h) Q τ [Вт] (8), R = m τ, e, sv e2 he — удельная энтальпия наружного воздуха после нагрева в теплообменнике [Дж. кг да]; — удельная энтальпия наружного воздуха перед нагревом в теплообменнике [Дж. кг да]. Рекуперированная тепловая мощность Q τ, r может быть рассчитана из уравнений равновесия тепловой мощности внутри теплообменника. В левой части уравнения находится фактическая мощность Q τ, e, обеспечиваемая потоком наружного воздуха, тепловым 25

6 Даниэль Адамовский, Павел Нойбергер, Радомир Адамовский Выход Q τ Δ, i сообщается с подаваемым наружным воздухом, смешивая его со стабильным воздухом, и тепловой мощностью. В правой части уравнения находится выход Q τ Q τ, e 2 поступает в стойло.Применяется следующее соотношение :, R В уравнении (9): Qτ + Δ = [W] (9), e Qτ, i + Qτ, R Qτ, e2 V ρ Qτ [W] (0) τ, e, ma e , e = hee (+ x) ΔV ρ ΔQτ (h) [W] () τ, i, ma i, 2, i = i, 2 he, 2 (+ xi, 2) hi, 2 — энтальпия воздуха, соответствующая температура воздуха he, 2 — энтальпия воздуха, соответствующая температуре воздуха τ, e, ma e2, e2 = h e2 e2 (+ x) ti + 2 ti 2 t 2 te + e2 [Дж. кг da]; [J.kg da]. V ρ Qτ [Вт] (2) Эффективность использования тепла, присутствующего в стабильном отработанном воздухе, определяется соотношением между полученной тепловой мощностью Q τ, r и общей производительностью, которую можно получить от охлажденного воздуха Q τ, i Q τ, e мы определили из уравнения [Адамовский и др. 2004]: Qτ, R η R = [-] (3) QQ τ, i τ, e Для тепловых потоков Q τ, i и Q τ, e применяется следующее: Q τ [W] (4), i = m τ, i, da hi Q τ [Вт] (5), e = m τ, e, da he hi — удельная энтальпия стабильного воздуха перед теплообменником [Дж. кг da]. 26

7 Анализ влияния утечки Тепловой КПД η R, t, который исключает влияние массовых расходов, был рассчитан с использованием следующего соотношения: tt e2 e η R, t = [-] (6) ti te Для расчета фактической температуры t e2 достигается простым нагревом воздуха за счет упомянутой выше тепловой мощности Q τ, r, мы использовали соотношение [Marquart 983]: tt E t e2 mi e2 = [C] (7) Em РЕЗУЛЬТАТЫ И ИХ ОБСУЖДЕНИЕ В таблице приведены результаты измерений и решение уравнений с (2) по (7).Значения с верхней линией основаны на фактических объемных расходах V τ, i, ma и V τ, e, ma, которые исключают тепловые потоки и энтальпии, возникающие при добавлении отработанного воздуха в приточный наружный воздух. Из измеренных значений и расчетов следует: доля ΔV τ, i, ma в V τ, e, ma для данного теплообменника составляет%; с ростом V /, ΔV τ, i, ma / V τ, e, ma увеличивается τ, i, ma Vτ, e, ma увеличение ΔV τ, i, ma / V τ, e, ma соответствует увеличению разности Δ xe = хе2 хе. При ΔVτ, i, ma 0,3 Vτ, e, ma, Δ xe> g kg da; тепловой КПД η Rt уменьшается с увеличением ΔV τ, i, ma / V τ, e, ma; различия между фактическим η Rt и измеренным η Rt тепловым КПД (6) находятся в диапазоне% и увеличиваются с увеличением ΔV τ, i, ma / V τ, e, ma; передаточное отношение Q Q Q τ, e2 τ, e2 τ, r ΔQ Q τ, i Q τ, e τ, e фактический КПД уменьшается с увеличением ΔV τ, i, ma / V τ, e, ma; возрастает с увеличением ΔV τ, i, ma / V τ, e, ma; η R значительно ниже, чем η R.27

8 Даниил Адамовский, Павел Нойбергер, Радомир Адамовский Таблица. Результаты измерения и расчета процесса Номер измерения Результаты измерения t i [C] φ i [-] x i [] g. kg da t i2 [C] φ i2 [-] x i2 [g. ] кг da V τ, i, ma [m 3. s] t e [C] φ e [-] x e [] g.kg da t e2 [C] φ e2 [-] x e2 [g. ] кг da V τ, e, ma [m 3. s] V τ, i, ma / V τ, e, ma [-] s Результаты расчета ΔV τ, i, ma [m.] V τ [m 3. s], i, ma V τ, e, [ma 3. sm] Q τ, e2 [квт] Q τ [квт], e ΔQ τ, i [квт] Q τ, r [ kw] t [C] e2 η R, t [-] η R, t [-] η R [-] η [-] RV, i, ma / Vτ, e, ma τ [-]

9 Анализ влияния утечек ВЫВОДЫ Результаты испытаний прототипа рекуперативного капиллярного теплообменника подтвердили наличие утечек в разделительных стенках теплообменника. Эти утечки в разделительной перегородке проявлялись в увеличении теплового потока и влажности воздуха, подаваемого в стойло, а также в значительном изменении соотношения V τ, i, ma / V τ, e, ma.Повышенное значение теплового потока воздуха, подаваемого в стойло, вызванное высокой энтальпией добавленного стабильного воздуха, повлияло на эффективность вторичного использования тепла η R. Это приобрело более высокие значения. Фактический КПД η R был ниже. Повышение влажности подаваемого наружного воздуха привело к увеличению интенсивности вентиляции. Причиной этого было поддержание необходимых параметров стабильного воздуха для обеспечения комфорта животных и защиты периферийных строительных конструкций от повреждения влагой.Изменение соотношения V τ, i, ma / V τ, e, ma приводит к изменению характера вентиляции. Вместо расчетной вентиляции равного давления, когда V τ, i, ma / V τ, e, ma, имела место вентиляция с избыточным давлением, V τ, i, ma / V τ, e, ma <. Это изменение привело к увеличению тепловых потерь из-за неконтролируемого проникновения воздуха через периферийные стены здания. Не было доказано никаких отрицательных последствий смешения отработанного воздуха с приточным, которое могло бы привести к увеличению концентрации непригодных или вредных микроорганизмов в стабильном воздухе.Мы столкнулись с проблемой негерметичности теплообменных поверхностей также при тестировании пластинчатых рекуперативных теплообменников, а также гравитационных теплообменников с тепловыми трубками. СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ Адамовски Р., Хутла П., Блажек М. Анализ тепловой эффективности рекуперационных теплообменников в конюшнях с высокими требованиями к микроклимату. Scientia Agriculturae Bohemica, т. 27, нет. 4, с. Адамовский, Р., Адамовский, Д., Херак, Д. Эксергия тепловых потоков пластинчатого теплообменника воздух-воздух. Res. Agr. Eng., 2004, 50, (4), ISSN Kára, J., Adamovský, R Анализ изменений термического КПД при работе теплообменников рекуперации стола.Scientia Agriculturae Bohemica, т. 3, вып. 4, p Marquardt, G Wärmerückgewinnung aus Forluft, VEB Verlag Technik, Берлин, 48 стр. Манц, Х., Хубер, Х., Хельфенфингер, Д., 200. Влияние утечек воздуха и коротких замыканий в вентиляционных установках с рекуперацией тепла на эффективность вентиляции и потребность в энергии для отопления. Энергия и строительство, нет. 33, p Roulet, C.-A., Hejdy, F. D., Foradini, F., Pobiti M.-C., 200 Реальная рекуперация тепла с помощью приточных агрегатов. Энергия и строительство, нет. 33, стр

10 Даниил Адамовский, Павел Нойбергер, Радомир Адамовский Даниил Адамовский, К. Sc. Чешский технический университет, строительный факультет, Прага, Чехия Павел Нойбергер, C.Sc. Профессор Радомир Адамовский, доктор наук, доктор философии Чешский университет естественных наук, инженерный факультет, Прага, Чешская Республика Обращение: проф. Ежи Грушчинский, доктор технических наук, доктор философии 30

Усовершенствованные змеевиковые теплообменники для минимизации количества стыков и утечек в системах отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха

Ведущий исполнитель: Optimized Thermal Systems — Beltsville, MD
Партнеры: Heat Transfer Technologies, LLC — Prospect Heights, IL; UTRC — East Hartford, CT
DOE Общий объем финансирования: 500000 долларов
Доля затрат: 140 000 долларов
Срок реализации проекта: 2016-2019 гг.
Тип финансирования: Building Energy Efficiency Frontiers and Innovation Technologies (BENEFIT) — 2016 (DE -FOA-0001383)

Цель проекта

Optimized Thermal Systems вместе со своими партнерами Heat Transfer Technologies, LLC и заинтересованностью исследовательского центра United Technologies, разработают процедуру производства змеевидного теплообменника для отопления, вентиляции и воздуха. системы кондиционирования, которые имеют на 90% меньше стыков, чем существующие теплообменники.Приблизительно 50-80% кондиционеров и тепловых насосов недозаряжены и пропускают до 10% хладагента ежегодно, что может привести к выбросу парниковых газов в атмосферу и снижению эффективности системы. Обычно утечки происходят из стыков, количество которых в этой системе может быть уменьшено на 90% до четырех впускных / выпускных стыков. Этот новый набор змеевидных трубок имеет алюминиевые ребра, насаженные на непрерывную трубку, которая не требует расширения трубки.

Целевые показатели эффективности для данной технологии по сравнению с современным теплообменником с трубчатыми ребрами:

• Равный или больший коэффициент теплопередачи на воздушной стороне
• Равный или меньший перепад давления на воздушной стороне
• Равная или меньшая стоимость теплообменника
• Устранение не менее 90% стыков в 2-тонной системе переменного тока / теплового насоса в жилом помещении

Влияние на проект

Системы отопления, вентиляции, кондиционирования и охлаждения вносят свой вклад в теплицу выбросы газов как напрямую через утечку гидрофторуглерода хладагента, так и косвенно через ископаемое топливо и потребление электроэнергии. Кроме того, уменьшенная заправка хладагента из-за утечки отрицательно сказывается на производительности и, по оценкам, к 2030 году составит 475 TBTU ежегодно. Эта система минимизирует утечку хладагента за счет устранения не менее 90% стыков в жилом доме вместимостью 2 тонны. Система кондиционирования / теплового насоса, которая повысит производительность и энергоэффективность.

Контакты

Менеджер по технологиям Министерства энергетики: Антонио Боуза
Ведущий исполнитель: Доктор Рейнхард Радермахер, Оптимизированные тепловые системы

Публикации по теме

Метод устранения пробоя и тока утечки (методы по

• Ресурс исследования
• Исследовать
  • Искусство и гуманитарные науки
  • Бизнес
  • Инженерная технология
  • Иностранный язык
  • История
  • Математика
  • Наука
  • Социальная наука

  Лучшие подкатегории

  • Продвинутая математика
  • Алгебра
  • Базовая математика
  • Исчисление
  • Геометрия
  • Линейная алгебра
  • Предалгебра
  • Предварительный расчет
  • Статистика и вероятность
  • Тригонометрия
  • другое →

  Лучшие подкатегории

  • Астрономия
  • Astrophysics

Потери тепла в неизолированных медных трубках

Потери тепла при различных перепадах температуры между трубой и окружающим воздухом для медных труб 1/2 «- 4» — или труб — указаны ниже:

Обратите внимание, что используется разность температур — и что 1 ^o ° C разности температур равняется 1. 8 ^o F разница температур.

Пример — тепловые потери от 2 «901 44 Труба

A 2 «труба с температурой 75 ^o C (167 ^o F) расположена в помещении с температурой 20 ^o C (68 ^o F) . Разница температур между трубой и окружающей комнатой составляет 55 ^° ° C (99 ^° F).

Потери тепла из трубы в комнату можно оценить по таблице (или диаграмме) выше: 131 Вт / м .

Система координации трубопроводов — контрольные точки — отметки

Расположение относительное

Местоположение объекта всегда указывается относительно другого ссылочного объекта.
Например, теплообменник можно описать как пять кварталов от здания общего обслуживания.Чтобы быть более конкретным, теплообменник находится в четырех кварталах к востоку и в трех блоках к югу от здания общего обслуживания. На этой иллюстрации показано направление и расстояние от здания общего обслуживания.

Предполагается, что известно несколько вещей: место начала (здание общего обслуживания), понимание востока и юга (ориентировочные направления) и длина квартала (единица смещения). Без консенсуса по этим вопросам сообщение о местонахождении технологического завода становится неясным.

Прежде чем приступить к созданию чертежей для нового технологического завода или здания, необходимо определить, где новое здание в этом районе займет его место. Следовательно, необходима система координации, которая относится к официально признанной точке.

В Нидерландах, например, есть тысячи официальных контрольных точек, разбросанных по всей стране … выполните поиск в Интернете по преобразованию географических координат, станциям триангуляции, ориентирам, географии или топографии.Вы найдете много информации о том, как измеряются и идентифицируются контрольные точки.

Горизонтальная ссылка

Определение начальной точки участка, относящегося к направлению Север / Юг, является одним из первых шагов в настройке системы координации.
В принципе, с помощью простого надежного компаса можно определить направление магнитного севера. На изображении ниже истинный север находится под углом 18 °. Так как чертежник будет работать с истинными координатами севера, он сразу же обнаружит, что каждая линия с запада на восток и с севера на юг должна быть проведена под углом 18 °.
Чтобы избежать этого, будет определен завод «Север». В приведенном ниже примере истинный север, 18 °, перевернут, чертежники и подрядчики будут за это благодарны.

Генерал будет стараться приблизиться к истинным координатам север-юг как можно ближе.
Как правило, угол между истинным севером и севером растения не может превышать 45 °. При 50 °, например, север завода будет справа, то есть на восточной стороне изображения.

1 = Официальная точка отсчета
2 = South West угла нового завода
X = East West расстояния от нового завода по опорной точке
Y = Север Юг расстояние от нового завода по опорной точке

Вертикальная ссылка

Перед тем, как начать строительство, площадка выравнивается (градуируется), что означает, что земля делается как можно более ровной.После выравнивания мы говорим о «завершенной оценке», где наивысшая оценка называется «высшей точкой завершенной оценки».

Эта наивысшая точка готовой укладки относится к официальной контрольной точке, к которой относятся все вертикальные измерения. В Нидерландах, например, многие вертикальные измерения относятся к «Normaal Amsterdams Peil» (NAP). Если поле по сравнению с NAP на 1 метр выше, обычно точкой отсчета становится не начало нуля в 1000 мм, а в этом случае начало нуля в нуле (0).

На изометрическом виде трубопровода отметки обозначены EL.109665 или EL.99450 и т. Д.
Что подразумевается под этими вертикальными размерами?

• Первый EL.109665 можно прочитать как: осевая линия трубы находится на 9665 мм выше нулевой точки
• Второй EL.99450 можно прочитать как: осевая линия трубы на 550 мм ниже нулевой точки

Ну, нулевая точка по вертикали в этом случае составляет 100 метров (100000 мм), и это имеет то преимущество, что не требуется применять отрицательные (минусовые) значения на чертежах.

Замечание (и) автора …

Обозначение центральной линии и отметки

Я научился применять осевую линию, символ отметки и символ осевой линии к изометрии.
А именно, символ центральной линии в конце средней линии, и ON , которые выстраивают символ отметки, за которым следуют номера отметки.

Комбинация обоих знаков, которую сейчас редко можно увидеть на изометрии. Обычно используется только символ отметки. Зачем? Есть много причин не делать устаревшую изометрию.
Крупные инжиниринговые компании могут рассказать почему!

Строительство тепловых трубок своими руками

Когда-то секретный инструмент проектирования для аэрокосмических дизайнеров, тепловая трубка теперь стала обычным приспособлением благодаря требованиям охлаждения ЦП ПК.Тепловые трубки могут передавать много энергии с горячей стороны на холодную и полезны, когда вам нужно что-то охладить, когда по какой-то причине невозможно установить вентилятор рядом с горячей частью. В отличие от активного охлаждения, тепловая трубка также не требует внешнего питания или насосов.

[Джеймс Биггар] строит свои собственные тепловые трубы из медных труб. Вы можете посмотреть видео, как создается один из них, ниже. В этом нет ничего особенного, просто медная труба с небольшим количеством воды. Однако [Джеймс] доводит воду до кипения, чтобы снизить давление в трубке, прежде чем запечатать ее, что является интересной уловкой.

Одно из ограничений его техники — отсутствие внутреннего фитиля. Это означает, что трубку можно устанавливать только вертикально. Если вы раньше не смотрели на тепловые трубки, у большинства из них есть фитиль. По идее, в трубе находится какая-то рабочая жидкость. Вы выбираете эту жидкость так, чтобы она кипела при температуре, с которой вы хотите работать, или ниже. Горячий пар устремляется к холодной стороне трубы (переносящей тепло), где у вас есть большой радиатор, который может иметь вентилятор или активную систему охлаждения. Пар конденсируется и — в этом случае — падает обратно на дно трубки. Однако, если есть фитиль, капиллярное действие вернет жидкость к горячему концу трубки.

Вы можете подумать, что использование воды в качестве рабочей жидкости ограничит вас до 100 ° C, но помните, что техника [Джеймса] снижает давление в трубке. При более низком давлении вода закипит при более низкой температуре.

Мы уже видели тепловые трубки и охладители вина, используемые для охлаждения ПК. Фактически, мы даже видели их в сборках компьютеров без вентилятора.

.

No related posts.